课程设计单向板肋梁楼盖设计指导书

由天下分享时间：2025/5/31 22:00:02 加入收藏我要投稿点赞

表 1-11次梁的剪力设计值的计算截面位置 A 边支座 0.45 ln1=6.33 B(左) 离端第二支座 0.6 ln1=6.33 B(右) 离端第二支座 0.55 ln2=6.3 C 中间支座 0.55 ln2=6.3 剪力系数?V 净跨度ln V??V(g?q)ln (kN) 0.45?41.1?6.33= ?117.1kN 0.6?41.1?6.33 = 0.55?41.1?6.3 =142.4kN 0.55?41.1?6.3 =142.4kN 156.1kN （4）配筋计算 ①正截面抗弯承载力计算

次梁跨中正弯矩按T形截面进行承载力计算，其翼缘宽度取下面二项的较小值：

?bf?l0/3?6300/3?2100mm?bf?b?Sn?250?2300?250?2300mm故取b?f?2100mm,C30混凝土，a1?1.0,fc?14.3N/mm2,ft?1.43N/mm2;纵向钢筋采用HRB335,fy?300N/mm2,箍筋采用HPB235，fyv?210N/mm2,h0?550?35?515mm判别跨中截面属于哪一类T形截面

a1fcb?fh?f(h0?h?f/2)?1.0?14.3?2100?80?(515?40)?1141kN?m?M1?M2支座截面按矩形截面计算，正截面承载力计算过程列于表1-12。

表1-12 次梁正截面受弯承载力计算

截面 1 B 2 C

弯矩设计值（kN?m） 155.4 -155.4 102.0 -116.5 αs=M/α1fcbh02 155.4?1061?14.3?2200?5152=0.019 155.4?1061?14.3?250?5152=0.164 102?1061?14.3?2200?5152=0.0122 116.5?1061?14.3?250?5152 =0.123 ξ?1?1?2?s选配钢筋实际配筋（mm2）计算配筋（mm2） AS=ξbh0α1fc/fy 0.019 0.1<0.18<0.35 0.0123 0.1<0.132<0.35 0.019?2200?515?1?14.33002Ф20+1Ф22 As=1008.1 0.164?250?515?1?14.30.0123?2200?515?1?14.3300300=1026 =1104.7 3Ф 22 As=1140 1Ф22 + 2Ф14 As=688.1 0.132?250?515?1?14.3300=664 =810.1 2Ф22+1Ф14 As=913.9 ②斜截面受剪承载力计算(包括复核截面尺寸、腹筋计算和最小配箍率验算)。复核截面尺寸：

hw?h0?h?f?515?80?435且hw/b?435/250?1.74?4,截面尺寸按下式验算0.25?cfcbh0?0.25?1.0?14.3?250?515?460kN?Vmax?156.1kN故截面尺寸满足要求0.7ftbh0?0.7?1.43?250?515?12887.9N?129kN?VA?117.1kN

?VB和VC

所以B和C支座均需要按计算配置箍筋，A支座均只需要按构造配置箍筋

计算所需箍筋

采用?6双肢箍筋，计算B支座左侧截面。AsvVcs?0.7ftbh0?1.25fyVh0,可得箍筋间距s1.25fyvAsvh01.25?210?56.6?515s???281mm3VBL?0.7ftbh0156.1?10?0.7?1.43?250?515 调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围将计算的箍筋面积增加20%，现调整箍筋间距，S=0.8?281=224.8mm，为满足最小配筋率的要求，最后箍筋间距S=100mm。配箍筋率验算：弯矩调幅时要求配筋率下限为 f t 1 .43 。实际配箍率 ?30.3?0.3??2.04?10 fyV210 A56.6 ?sv?sv??2.264?10?3?2.04?10?3,满足要求因各个支座处的剪力相差不大，为方便施工，沿梁长不变，取双肢6@100。 bs250?100（5）施工图的绘制次梁配筋图如1-35（c）图所示，其中次梁纵筋锚固长度确定：伸入墙支座时，梁顶面纵筋的锚固长度按下式确定： l?la??fyftd?0.14?伸入墙支座时，梁底面纵筋的锚固长度按确定：l=12d=12?20=240mm 梁底面纵筋伸入中间支座的长度应满足l>12d=12?22=264mm，取300mm. 纵筋的截断点距支座的距离: 300?22?646mm,1.43取650mm. l?ln/5?20d?6330/5?20?22?1706mm，取l?1750mm。图1-35（c）次梁的配筋图 5、主梁设计——主梁内力按弹性理论设计：

（1）荷载设计值。（为简化计算，将主梁的自重等效为集中荷载）

次梁传来的恒载：11.1404?6.6?73.5266kN主梁自重（含粉刷）：（[0.65?0.08)?0.3?2.3?25?2?(0.65?0.08)?0.015?17?2.3]?1.2?12.6013kN恒荷载：G?73.5266?12.6013?86.1279kN,取G?86.2kN活荷载：Q?29.9?6.6?197.34kN,取Q?197.4kN（2）计算简图

主梁的实际结构如图1-36(a)所示，由图可知，主梁端部支承在墙上的支承长度a?为370mm,中间支承在400mm?400mm的混凝土柱上，其计算跨度按以下方法确定：?6900?200?120?6580mm,n1因为0.025l?164.5mm?a/2?185mm，n1所以边跨取l?1.025l?b/2?1.025?6580?200?6944.5mm,近似取l?6945mm,01n1中跨l?6900mm.。计算简图如图1-36（b）所示。边跨l图1-36 (a)主梁的实际结构图1-36 (b) 主梁的计算简图（3）、内力设计值计算及包络图绘制因跨度相差不超过10%，可按等跨连续梁计算。 ①弯矩值计算：弯矩:M?k1Gl?k2Ql，式中k1和k2由附表1查得

表1-13 主梁的弯矩设计值计算（kN?m）项次荷载简图 kM1 k MB k M2 k MC 弯矩图示意图 0.244146.1 ?0.2674?160.1 0.067?0.267439.9 ?160.1 1 恒载 2 活载 3 活载 0.289396.2 ?0.133?0.133?0.133?182.3 ?181.2 ?182.3 ?0.044??61.7 ?0.1330.200?0.133 ?182.3 272.4 ?182.3 4 活载 0.229313.9 ?0.311?426.4 0.096*?0.089130.8 ?122.0 5 活载组合项次 Mmin(kN·m) 组合项次 Mmax(kN·m) ?0.0890.089/3*?40.7?122.0 ①+③ 84.4 ①+② 542.3 ①+④ -586.5 ①+⑤ -282.1 0.17?0.311231.6 ?426.4 ①+② -141.3 ①+③ 312.3 ①+⑤ -586.5 ①+④ -282.1 *注：此处的弯矩可通过取脱离体，由力的平衡条件确定。根据支座弯矩，按下面简图确定

图1-37 主梁取脱离体时弯矩图 ②、剪力设计值：

示。

表 1-14 主梁的剪力计算（kN） k项次荷载简图 VA

剪力:V?k3G?K4Q,式中系数k3,k4,由附录1中查到，不同截面的剪力值经过计算如表1-14所

kVBl kVBr① 恒载 0.73363.2 0.866170.9 0.689136.0 ?0.089?17.6 ①+② 234.1 ①+⑤ 45.6 ?1.267?109.2 ?1.134?223.9 ?1.311?258.8 ?0.089?17.6①+⑤ -126.8 ①+④ -368 1.0086.2 00 1.222241.2 0.778153.6 ①+④ 327.4 ①+② 86.2 ② 活载 ④ 活载 ⑤ 活载组合项次 Vmax(kN) 组合项次 Vmin(kN) ③弯矩、剪力包络图绘制荷载组合①+②时，出现第一跨跨内最大弯矩和第二跨跨内最小弯矩，此时，

MA?0,MB??160.1?182.3??342.4kN?m，以这两个支座的弯矩值的连线为基线，叠加边

跨载集中荷载

G?Q?86.2?197.4?283.6kN作用下的简支梁弯矩图：

11(G?Q)l01?MB?542.4kN?m?Mmax3则第一个集中荷载下的弯矩值为3，

12(G?Q)l01?MB?428.3kN?m3第二集中荷载作用下弯矩值为3。

中间跨跨中弯矩最小时，两个支座弯矩值均为－342.4KN·m，以此支座弯矩连线叠加集中荷载。则

1Gl02?MB??144.14kN?m集中荷载处的弯矩值为3。

荷载组合①+④时支座最大负弯矩加集中荷在G+Q时的简支梁弯矩图：

C则集中荷载处的弯矩值依次为461kN·m，265.5kN·m，167.3KN·m，268.7KN·m。同理，当最大时，集中荷载下的弯矩倒位排列。

荷载组合①+③时，出现边跨跨内弯矩最小与中间跨跨中弯矩最大。此时，

MB??586.5kN?m，其它两个支座的弯矩为

MA?0,MC??282.1kN?m，在这三个支座弯矩间连线，以此连线为基线，于第一跨、第二跨分别叠