3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×34.129×0.15+0.446×1.764×0.15＝2.13kN R2=R4=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×34.129×0.15+1.142×1.764×0.15＝5.053kN R3=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×34.129×0.15+1.223×1.764×0.15＝6.175kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×28.09×0.15＝1.656kN R2'=R4'=0.928 q2l=0.928×28.09×0.15+1.142×1.764×0.15＝3.91kN R3'=1.143 q2l=1.143×34.129×0.15＝4.816kN 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 8415 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.66 83.33
q1＝max[2.13+(0.3-0.04)×0.6/4，6.175+(0.3-0.04)×0.6/4]＝6.214kN/m
q2＝max[1.656+(0.3-0.04)×0.6/4，4.816+(0.3-0.04)×0.6/4]＝4.855kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l2]＝max[0.107×6.214×0.92，0.5×6.214×0.4]＝1.243kN·m
σ＝Mmax/W＝1.243×106/83330＝14.914N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.214×0.9，6.214×0.4]＝3.395kN τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×3.395×1000/(2×100×50)＝1.018N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.855×9004/(100×8415×4166700)＝0.574mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm ν2＝q2l24/(8EI)＝4.855×4004/(8×8415×4166700)＝0.443mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.214×0.9，0.393×6.214×0.9+6.214×0.4]＝6.392kN
同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R8＝2.191kN，R2＝R7＝5.198kN，R2＝R3＝R4＝R5＝6.352kN 正常使用极限状态
Rmax'＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.855×0.9，0.393×4.855×0.9+4.855×0.4]＝4.994kN
同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1'＝R8'＝1.703kN，R2'＝R7'＝4.022kN，R2'＝R3'＝R4'＝R5'＝4.954kN 六、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 200 12.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.5 206000 115 5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.525×106/5080＝103.259N/mm2≤[f]=200N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝4.844kN τmax＝2×4.844×1000/489＝19.813N/mm2≤[τ]＝115N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.384mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！
4、支座反力验算
R1＝0.647kN，R2＝22.783kN，R3＝3.016kN 七、立柱验算 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) Ф48×3.5 15.8 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32489 5.08 2立柱抗压、弯强度设计值[σ](N/mm) 205 根据《碗扣式规范》，立杆计算长度lo=h+2a=1.2+0.477×2=2.154m。考虑到现场实际搭设条件，根据建筑施工手册（第四版缩印本）在“几何不可变杆系支架”中L0=K1K2(h+2a)=1.185×1.011×2.154=2.581m。
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.477m; K1 --考虑安全保证要求（即亦按“单一系数法”复核时，稳定计算要达到K≥2的要求）的立杆计算长度附加系数,K1=1.185
K2 --考虑搭设高度影响的立杆计算长度附加系数，K2=1.011
由长细比λ=lo/i=2.581×102/1.58=163.4的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.264；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=22783/(0.264×489)=176.481N/mm2； 钢管立杆稳定性计算σ=176.481N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
八、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 45 由\主梁验算\一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝22.783kN≤[N]＝45kN
满足要求！
二层顶板框架梁（700×1300） 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 新建混凝土梁 700×1300 2新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 14 6.1 二、荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 233面板 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 24 1.5 对水平面模板取值 0.04 0.3 0.5 0.75 2 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm) 步距h(mm) 立柱根数 立柱布置方式 立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 底模下设支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 设计简图如下： 小梁垂直于砼梁截面 900 1200 3 等间距 0,600,600 5 250 .000梁底主楞48*3.5双钢管，两侧架在附加水平杆上型顶托附加水平杆架在立杆上梁下碗扣架立杆600*900间距梁下增设纵横向普通钢管一道5.900
模板支架立面图 模板支架平面图
四、面板验算 模板类型 覆面竹胶合板 模板厚度(mm) 模板弹性模量E(N/mm2) 15 10584 模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 37 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝1000×15×15/6＝37500mm3，I＝1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2×(0.04+(24+1.5)×1.3)+1.4×2，
1.35×(0.04+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.7×2]×1＝42.09kN/m q1静＝0.9×1.35×[0.04+(24+1.5)×1.3]×1＝40.326kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[0.04+(24+1.5)×1.3]×1＝33.19kN/m 1、强度验算
Mmax＝-0.107×40.326×0.1752+0.121×1.764×0.1752＝0.126kN·m σ＝Mmax/W＝0.126×106/37500＝3.349N/mm2≤[f]＝37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.632×33.19×1754/(100×10584×281250)＝0.066mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.438mm 满足要求！
模板支架专项施工方案
