地下室临时支撑设计计算书
计算依据：
1、《钢结构设计标准》GB50017-2017 2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
3、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 7、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编著 8、建筑结构静力计算手册
一、参数信息
1、基本参数
地下室顶板支承工况 临时道路 是否设置回顶架体 设置回顶支撑 回顶支撑架体计算原理 根据刚度分配覆土后回顶架体是否已拆除 否 原则，各层楼板及支撑共同承担上部所有荷载 地下室层数n1 1 回顶支撑层数n 1
设计覆土厚度hs（m） 1.5 覆土的重度γ（kN/m） 318 楼板钢筋混凝土自重标准值G1k325.1 回顶支撑每米高度自重标准值0.15 （kN/m） G2k（kN/m） 2建筑结构考虑结构设计使用年限1 结构重要性系数γ０ 1 的荷载调整系数γL 临时道路位置顶板类型 双向板 顶板计算单元长度L(m) 6 顶板计算单元宽度B(m) 6 是否考虑覆土后的临时道路 否 临时道路上汽车启动、刹车时的荷1.1 载动力系数K 2、荷载参数 覆土前：
覆土前道路同时通过车辆最大总60 重T总(吨) 3、楼板参数 （1）地下室顶板：
顶板厚度h0(mm) 350 砼强度等级 C35 顶板作为临时道路时混凝土是否是 达到设计强度
（2）地下室底板：
地下室底板厚度hd(mm) 400 砼强度等级 C35 层高Hd(m) 3.35 二、设计简图
钢管支撑立面图
三、荷载计算
顶板为双向板，顶板计算单元长度L=6m，顶板计算单元宽度B=6m 参考《建筑结构荷载规范》GB50009-2012表5.1.1及表格注释，对于300kN车辆作用在板跨为3m×3m双向板时，楼面等效均布活荷载标准值取35kN/m2，作用在板跨大于等于6m×6m双向板时，楼面等效均布活荷载标准值取20kN/m2。当双向板板跨在3m×3m~6m×6m之间时，可按线性插入。
参考顶板车辆等效荷载转化相关论文，通过大量实验及有限元分析可得，对于相同板宽，双向板的长宽比越大，等效均布活荷载越小，并且变化趋势趋于线性关系。
根据以上理论，不同的车辆最大载重作用在不同板跨的双向板上时，可通过线性插入以及荷载等价换算得到。
覆土前临时道路上车辆最大总重T总=60吨=60×9.8=588kN
由于双向板长边L=6m≥6m，假定最大载重为300kN的车辆作用在该双向板上时，等效均布活荷载标准值根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012可取20kN/m2。
当最大载重为588kN的车辆作用在此双向板上时，等效均布活荷载标准值qe通过进行等价换算可得：
qe=T总/300×20=588/300×20=39.2kN/m2 1、总荷载计算
结构板达到设计强度，其自重荷载由自身承担，回顶架体及顶板上部荷载总共为（覆土前考虑荷载动力系数）：
工况：覆土前
Q1=γ0[γG[G2k×Hd]+γQγL(K×qe)]
=1×[1.3×[0.15×3.35]+1.5×1×(1.1×39.2)]=65.333kN/m2
四、顶板承载力验算
1、顶板设计承载力计算
（1）地下室顶板
顶板厚度h0(mm) 350 砼强度等级 C35 临时道路部位顶板最小设计活荷25 Q1k是否为设计消防车活荷载 是 载标准值Q1k（kN/m） 2考虑覆土后，消防车活荷载折减系0.8 顶板作为临时道路时混凝土是否是 数ks 达到设计强度 顶板砼设计弹性模量Et(Mpa) 31500 地下室顶板设计承载力:
Fmin=γ0×[1.3×（G1k×h0+hs×γ）+1.5×γL×Q1k×ks]
=1×[1.3×(25.1×0.35+1.5×18)+1.5×1×25×0.8]=76.52kN/m2 （2）地下室底板
底板厚度hd(mm) 400 砼强度等级 C35 底板砼设计弹性模量Et（Mpa）） 31500 2、顶板实际承载力复核 由荷载计算章节可知：
覆土前总荷载设计值为Q1=65.333kN/m2 Q总=Q1=65.333kN/m2
楼板荷载分配按各层楼板刚度进行分配，简化为相应龄期下的弹性模量进行
分配，刚度大的楼层荷载分摊多。
F(1)/(Et1h13)＝F(2)/(Et2h23)＝F(3)/(Et3h33)... 则有：各楼层荷载分摊F(i)＝Q总Etihi3/(∑(Etihi3))
不同龄期楼盖的承载能力近似按该龄期的混凝土强度与设计混凝土强度的比值确定。
（1）地下室顶板 顶板受总荷载：
F(0)=65.333×31500×0.353/(31500×0.353+31500×0.43)=26.21kN/m2 F(0)=26.21kN/m2 F(d)=65.333×31500×0.43/(31500×0.353+31500×0.43)=39.124kN/m2 五、支撑结构验算 支撑类型 扣件式钢管支支架计算依据 《建筑施工临撑架 时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 立杆纵向间距la(mm) 900 立杆横向间距lb(mm) 900 步距h0(mm) 1200 顶部步距hd(mm) 1200 扫地杆高度h2(mm) 200 立杆伸出顶层水平杆中心线至支0.05 撑点的长度a1(m)： 剪刀撑设置 有 节点转动刚度k(kN·m/rad) 35 支撑钢管类型 Ф48×3 抗压强度设计值[f](N/mm) 2205 可调托座承载力容许值[N](kN) 180 架体所受荷载取顶板以下各层结构板所受最大荷载值： 各层楼板分摊荷载最大值Qmax=Fd=39.124=39.124kN/m2 设梁板下Ф48×3mm 钢管@0.9m ×0.9m支承上部施工荷载，可得： N=Qmax×la×lb=39.124×0.9×0.9=31.69kN 1、可调托座承载力验算 【N】=180kN≥N =31.69kN 满足要求！ 2、长细比验算 根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013条文说明4.1.3条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度 l0=h0=1200mm λ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]＝180 满足要求！ 3、立杆稳定性验算 根据《规范》JGJ300-2013第4.4.11条规定可知，支撑结构设置剪刀撑，立杆计算长度：l0＝(1+2α)h0=(1+2×0.167)×1200=1600mm α----扫地杆高度h2与步距h0之比与悬臂长度a1与步距h0之比的较大值，α=max（h2/h0,a1/h0）= max(200/1200,50/1200)=0.167 λ=l0/i=1600/15.9=100.629 λ=100.629，查《规范》JGJ300-2013附录A表A-1，取φ=0.475 f＝N/(φA)=31690/(0.475×424)=157.349N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
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